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colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
11 años 3 semanas antes #23256
por Lobo
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Respuesta de Lobo sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
Mas sobre velocida especific,no sobre rpm de la bomba
en.wikipedia.org/wiki/Specific_Speed
en.wikipedia.org/wiki/Specific_Speed
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11 años 3 semanas antes #23260
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Respuesta de Lobo sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
El motor de la bomba K 14/400 M no es de 60 hz el folleto dice 50 Hz
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11 años 3 semanas antes #23261
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Respuesta de Lobo sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
El motor del ventilador es de 2 hp pero no dan informacion de la frecuencia Hz
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11 años 3 semanas antes #23262
por wilfredo Reyes
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Respuesta de wilfredo Reyes sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
no entiendo la pregunta con relacion al espejo de la torre y la brida de 4"
- wilfredo Reyes
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11 años 3 semanas antes #23264
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Respuesta de Lobo sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
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11 años 3 semanas antes #23266
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Respuesta de Lobo sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
Valores de voltage y frecuwncia en diferentes paises,ademas de Argentina,chile, españa y Canada dode se usan 50 hz
www.pagaelpato.com/tecno/electricidad.htm
www.pagaelpato.com/tecno/electricidad.htm
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11 años 3 semanas antes #23267
por wilfredo Reyes
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Respuesta de wilfredo Reyes sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
te informo el impelle es de 120 milimetros
60 hz motor 220v 1 ph 2.5 hp 3400 rpm
fuy donde otra persona y me sugiere na bomba de
15 hp,lo cual me parece exagerada ,
yo tengo dudas con respecto a esto no se como
resolver o calcular que bomba requiero .
Gracias
60 hz motor 220v 1 ph 2.5 hp 3400 rpm
fuy donde otra persona y me sugiere na bomba de
15 hp,lo cual me parece exagerada ,
yo tengo dudas con respecto a esto no se como
resolver o calcular que bomba requiero .
Gracias
- wilfredo Reyes
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11 años 3 semanas antes #23268
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Respuesta de Lobo sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
El proveeddor de la bomba de 2.5 hp, no cumple con las necesidades de caudal solo ofrece 120gpm vs los 168 gpm que necesita el sistema para enfriar los 2 enfriadores que estan en paralelo.¿Le informaste a los 2 proveedores que la caida de presion/enfriador es de 1 kg/cm2?Es urgente definir la frecuencia de los equipos,ya que hablas de 60 hz pero la literatura tecnica dice 50 hz.¿en que pais estas?Te mande una lista de frecuencias para diferentes paises
Saludos.Espero tu respuesta
Saludos.Espero tu respuesta
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11 años 3 semanas antes #23269
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Respuesta de Lobo sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
Es necesario anexes un digrama de flujo de tu sistema para poder calcular la bomba pero Carl branan da esta regla de dedo para bombas de menor caudal al tuyo.
HP <10 para bombas en el rango de 25 a 30 GPM C Branan pg 101 (5.7 a 6.8 m3/h)
Pareciera que el primer proveedor esta equivocado,puedes buscar un tercero,pero llevale la informacion de la torre y de los enfriadores + un digrama de flujo
HP <10 para bombas en el rango de 25 a 30 GPM C Branan pg 101 (5.7 a 6.8 m3/h)
Pareciera que el primer proveedor esta equivocado,puedes buscar un tercero,pero llevale la informacion de la torre y de los enfriadores + un digrama de flujo
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11 años 3 semanas antes #23270
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Respuesta de Lobo sobre el tema Re: colsutya de diametro de tuberia para torre de enfriamiento . consulta de bomba de agua a utilizar
Para poder calcular una bomba es necesario siempre un diagrama detallado del sistema.Anexo ejemplo real, de bomba funcionando en una planta.
Calculo de bombas:
Para familiarizar al operador de subroductos con el calculo de bombas procederemos a calcular una bomba de aceite desbenzolado que envia este a la esprea superior del ultimo lavador de benzol crudo. La bomba tiene un caudal de 60 m3/h y una cabeza de 75 m la relacion L/G = 2 lts de aceite/m3COG
Propiedades del aceite
Densidad 841 kg/m3
viscosidad 0.0029 k/m.s
Caudal Q = 60 m3/h
temperatura °C 32
Dimensiones tanque DBO diametro 4.83 m , altura 6.1 m voumen al 90% 100 m3
nivel succion del liquido sobre nivel del piso tanque = 800 mm
nivel del centro de la bomba sobre nivel del piso tanque = 803 mm
Diametro tuberia succion 150 NB diametro interior 0.1552 m
Longitud tuberia recta NB 150 descarga L = 26 m
Diametro tuberia recta descarga 150 NB diametro interior 0.1552 m
Longitud tuberia NB 150 descarga L = 123 m
Diametro tuberia NB 100 descarga diametro interior 0.1053 m
Longitud tuberia 100 NB L = 2.5 m
Area flujo = pi d^2/4 = 0.7854 x 0.1552^2 = 0.1892 m2
Velocidad succion = Q/A = 60/(3600 x 0.1892) = 0.881 m/s
v^2/2g = 0.881^2/(2 x 9.81) = 0.039559
Re =dvro/mu = 0.1552 x 0.881 x 841/0.0029 = 39,652
f moody = 0.023
Longitudes equivalentes accesorios en la succion NB 150 mm
Numero de codos estandar 6
K = 30
Leq = 6 x 30 x 0.1552 = 27.94 m
Numero de codos 45°leq 1 K = 15 Leq = 1 x 15 x 0.1552 = 2.33 m
Valvulas de compuerta totalmente abiertas 2 K =7
Leq valv = 2 x 7 x 0.1552 = 2.17 m
Leq accesorios = 27.94 + 2.33 +2.17 = 32.44 m
L succion = Ltrecta + Leq accesorios = 26 + 32.44= 58.44 m
Caida total de presion por friccion en la succion:
Dp = f ro v^2x Lt/( 2x 9.81 x di) = 0.023 x 841 x 0.03956 x 58.44/0.1552 = 288.12 kg/m2
Caida de presion lado descarga de la bomba:
tuberia 150 NB
v = Q/A = 60/(3600 x 0.1552) = 0.881 m/s
v^2/2g = 0.811^2/(2x 9.81) = 0.03956
Re = 39,652
f Moody = 0.023
Longitud tubo recto L = 123 m
Longitud equivalente accesorios Leq m
T estandar no 1 K = 60
L equivalente T = 60 x 1 x 0.0.1552 = 9.312 m
Codos estandar numero 15 K = 15
L equivalente codos = 15 x 15 x 0.1552 = 69.84 m
Codos 45° numero 4 K = 15
L equivalente = 15 x 4 x 0.1554 = 9.312 m
Valvulas compuerta completamente abiertas numero 3 K = 7
L equivalente = 7 x 3 x 0.1554 = 3.26 m
Longitud equivalente accesorios = 9.312 + 69.84 + 9.312 + 3.26 = 91.72 m
Longitud equivalente total = 123 + 91.72 = 214.72 m
Caida total de friccion = 0.023 x 841 x 0.03956 x 214.72/0.1552 = 1058.68 kg/m2
Tuberia 100 NB
v = Q/A = (60/3600)/0.1053 = 1.91 m/s
v^2/2g = 1.91^2/(2 x 9.81) =0.18668
Re = dvro/mu = 0.1053 x 1.91 x 841 / 0.0029 = 58,442 > 10,000 ok
f Moody = 0.0215
Longitud tubo recto NB 100 = 2.5 m
Longitud equivalente accesorios Leq m
Codos estandar numero 1 K = 30
Longitud equivalente codos estandar = 30 x 1 x 0.1053 = 3.16 m
Longitud equivalente total = 2.5 + 3.16 = 5.66 m
Caida total de friccion = 0.0215 x 841 x 0.18668 x 5.66/0.1053 = 181.41 kg/m2
Caida total friccion descarga = 1058.68 + 181.41 = 1240.08 kg/m2
Z = 42200 mm
Altura succion desde piso = 800 mm
Altura al centro de la bomba = 803 mm
Sh carga estatica de succion = (800 - 803)/1000 = -0.003 m
Hsf perdidas de friccion en la succion = Dps gc/(ro x g) = 288.1/841 = 0.343 m
Hs total suction lift = Sh - Hsf = - 0.03 - 0.343 = - 0.346 m
Dh carga estatica de descarga = 42.2 - 0.803 = 41.397 m
Hpp carga terminal de descarga 2 m manometricos
Hdv carga de velocidad a la descarga = v^2/2g = 0.88099^2/(2 x 9.81) = 0.03916 m
Hdf perdidas de friccion a la descarga = Dpd x gc/(ro x g) = 1240.08/841 = 1240.08/841
Hdf = 1.47 m
Hdx perdidas de contro en accesorios
placa de orificio 2 m
valvula de control 10 m
Esprea 10 m
total accesorios = 2 + 10 +10 = 22 m
Hd carga total de descarga = Dh + Hpp + Hdv +Hdx = 41.397 + 2 + 0.03916 + 1.47 + 22 = 65.44 m
H carga total m = Hd - Hs = 65.44 - (- 0.346) = 65.78 m
Ha m presion atmosferica = 10,340 x gc/(ro x g) = 10340/841 = 12.3 m
Presion de vapor del DBO mm Hg = 7 mm
Hv = Pv mmHg x 13.6 gc/(ro x gc) = 7 x 13.6//841 = 0.113
NPSHA disponible = Ha + Hs - Hv = 12.3 + (-0.346) - 0.113 = 11.84 m
eficiencia 0.6
KW potencia en la flecha = ro x Q x H/(3600 x 102 x ef) =
KW = 841 x 60 x 65.78/(3600 x 102 x 0.6) = 15.07 kw
Si se toma la carga de diseño H = 75 m
KW = 17.18
Si se da un margen de seguridad del 110%
KW = 17.18 x 1.1 = 18.9 = 18.8/0.7547 = 25.34 HP
Tamaño comercial estandar del motor 30 BHP Escogido 30 BHP
Motor en 440 V
Calculo de bombas:
Para familiarizar al operador de subroductos con el calculo de bombas procederemos a calcular una bomba de aceite desbenzolado que envia este a la esprea superior del ultimo lavador de benzol crudo. La bomba tiene un caudal de 60 m3/h y una cabeza de 75 m la relacion L/G = 2 lts de aceite/m3COG
Propiedades del aceite
Densidad 841 kg/m3
viscosidad 0.0029 k/m.s
Caudal Q = 60 m3/h
temperatura °C 32
Dimensiones tanque DBO diametro 4.83 m , altura 6.1 m voumen al 90% 100 m3
nivel succion del liquido sobre nivel del piso tanque = 800 mm
nivel del centro de la bomba sobre nivel del piso tanque = 803 mm
Diametro tuberia succion 150 NB diametro interior 0.1552 m
Longitud tuberia recta NB 150 descarga L = 26 m
Diametro tuberia recta descarga 150 NB diametro interior 0.1552 m
Longitud tuberia NB 150 descarga L = 123 m
Diametro tuberia NB 100 descarga diametro interior 0.1053 m
Longitud tuberia 100 NB L = 2.5 m
Area flujo = pi d^2/4 = 0.7854 x 0.1552^2 = 0.1892 m2
Velocidad succion = Q/A = 60/(3600 x 0.1892) = 0.881 m/s
v^2/2g = 0.881^2/(2 x 9.81) = 0.039559
Re =dvro/mu = 0.1552 x 0.881 x 841/0.0029 = 39,652
f moody = 0.023
Longitudes equivalentes accesorios en la succion NB 150 mm
Numero de codos estandar 6
K = 30
Leq = 6 x 30 x 0.1552 = 27.94 m
Numero de codos 45°leq 1 K = 15 Leq = 1 x 15 x 0.1552 = 2.33 m
Valvulas de compuerta totalmente abiertas 2 K =7
Leq valv = 2 x 7 x 0.1552 = 2.17 m
Leq accesorios = 27.94 + 2.33 +2.17 = 32.44 m
L succion = Ltrecta + Leq accesorios = 26 + 32.44= 58.44 m
Caida total de presion por friccion en la succion:
Dp = f ro v^2x Lt/( 2x 9.81 x di) = 0.023 x 841 x 0.03956 x 58.44/0.1552 = 288.12 kg/m2
Caida de presion lado descarga de la bomba:
tuberia 150 NB
v = Q/A = 60/(3600 x 0.1552) = 0.881 m/s
v^2/2g = 0.811^2/(2x 9.81) = 0.03956
Re = 39,652
f Moody = 0.023
Longitud tubo recto L = 123 m
Longitud equivalente accesorios Leq m
T estandar no 1 K = 60
L equivalente T = 60 x 1 x 0.0.1552 = 9.312 m
Codos estandar numero 15 K = 15
L equivalente codos = 15 x 15 x 0.1552 = 69.84 m
Codos 45° numero 4 K = 15
L equivalente = 15 x 4 x 0.1554 = 9.312 m
Valvulas compuerta completamente abiertas numero 3 K = 7
L equivalente = 7 x 3 x 0.1554 = 3.26 m
Longitud equivalente accesorios = 9.312 + 69.84 + 9.312 + 3.26 = 91.72 m
Longitud equivalente total = 123 + 91.72 = 214.72 m
Caida total de friccion = 0.023 x 841 x 0.03956 x 214.72/0.1552 = 1058.68 kg/m2
Tuberia 100 NB
v = Q/A = (60/3600)/0.1053 = 1.91 m/s
v^2/2g = 1.91^2/(2 x 9.81) =0.18668
Re = dvro/mu = 0.1053 x 1.91 x 841 / 0.0029 = 58,442 > 10,000 ok
f Moody = 0.0215
Longitud tubo recto NB 100 = 2.5 m
Longitud equivalente accesorios Leq m
Codos estandar numero 1 K = 30
Longitud equivalente codos estandar = 30 x 1 x 0.1053 = 3.16 m
Longitud equivalente total = 2.5 + 3.16 = 5.66 m
Caida total de friccion = 0.0215 x 841 x 0.18668 x 5.66/0.1053 = 181.41 kg/m2
Caida total friccion descarga = 1058.68 + 181.41 = 1240.08 kg/m2
Z = 42200 mm
Altura succion desde piso = 800 mm
Altura al centro de la bomba = 803 mm
Sh carga estatica de succion = (800 - 803)/1000 = -0.003 m
Hsf perdidas de friccion en la succion = Dps gc/(ro x g) = 288.1/841 = 0.343 m
Hs total suction lift = Sh - Hsf = - 0.03 - 0.343 = - 0.346 m
Dh carga estatica de descarga = 42.2 - 0.803 = 41.397 m
Hpp carga terminal de descarga 2 m manometricos
Hdv carga de velocidad a la descarga = v^2/2g = 0.88099^2/(2 x 9.81) = 0.03916 m
Hdf perdidas de friccion a la descarga = Dpd x gc/(ro x g) = 1240.08/841 = 1240.08/841
Hdf = 1.47 m
Hdx perdidas de contro en accesorios
placa de orificio 2 m
valvula de control 10 m
Esprea 10 m
total accesorios = 2 + 10 +10 = 22 m
Hd carga total de descarga = Dh + Hpp + Hdv +Hdx = 41.397 + 2 + 0.03916 + 1.47 + 22 = 65.44 m
H carga total m = Hd - Hs = 65.44 - (- 0.346) = 65.78 m
Ha m presion atmosferica = 10,340 x gc/(ro x g) = 10340/841 = 12.3 m
Presion de vapor del DBO mm Hg = 7 mm
Hv = Pv mmHg x 13.6 gc/(ro x gc) = 7 x 13.6//841 = 0.113
NPSHA disponible = Ha + Hs - Hv = 12.3 + (-0.346) - 0.113 = 11.84 m
eficiencia 0.6
KW potencia en la flecha = ro x Q x H/(3600 x 102 x ef) =
KW = 841 x 60 x 65.78/(3600 x 102 x 0.6) = 15.07 kw
Si se toma la carga de diseño H = 75 m
KW = 17.18
Si se da un margen de seguridad del 110%
KW = 17.18 x 1.1 = 18.9 = 18.8/0.7547 = 25.34 HP
Tamaño comercial estandar del motor 30 BHP Escogido 30 BHP
Motor en 440 V
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